鋼梁加固后加載試驗的具體步驟
鋼梁加固后加載試驗是一種評估加固效果的重要方法。具體步驟如下：，，1. 準備工作：需要對鋼梁進行清理和除銹處理，確保其表面干凈、無油污。根據設計要求和規范要求，選擇合適的加固材料和方法，如碳纖維布、鋼板等。，，2. 安裝加固材料：將準備好的加固材料按照設計要求的位置和尺寸安裝在鋼梁上。需要注意的是，安裝過程中要保持固定牢固，避免出現松動或脫落的情況。，，3. 加載試驗：在完成加固材料的安裝后，需要進行加載試驗。加載試驗的具體步驟包括：，， a. 設定加載方案：根據設計要求和規范要求，制定合適的加載方案，包括加載方式、加載速度、加載次數等。，， b. 加載過程：按照設定的加載方案，逐漸增加荷載，觀察鋼梁的變形情況和應力變化。記錄加載過程中的各項數據，如荷載值、位移值、應力值等。，， c. 卸載過程：當達到預定的加載階段后，逐漸減小荷載，觀察鋼梁的恢復情況和殘余變形。同樣，記錄卸載過程中的各項數據。，，4. 數據分析：通過對加載試驗中的數據進行分析，可以評估加固效果是否達到預期目標。如果發現有不符合預期的情況，需要及時調整加固方案或重新進行加固。，，5. 結束工作：對鋼梁進行清理和檢查，確保其安全使用。
鋼梁加固后加載試驗的具體步驟
1. 準備階段
1.1 設備和材料準備
確保所有必要的設備和材料都已經準備齊全，并且經過校準和測試，以保證試驗的準確性。這包括加載設備（如千斤頂）、測量設備（如百分表）以及其他輔助工具。
1.2 試驗梁的準備
選擇合適的試驗梁，通常會選擇一榀試驗箱梁，選擇的原則是“按最不利原則”，即選擇最有可能出現問題的梁進行試驗。試驗梁應該在終張拉30天后進行試驗，如果不足30天，則需要設計院計算給出試驗數據。
1.3 試驗前的檢查
在試驗前，需要對梁體進行外觀檢查，特別是在跨中兩側1/2跨中范圍內的下緣和梁底面，檢查是否有初始裂紋或其他缺陷，并用標記筆詳細描出。
2. 加載試驗階段
2.1 加載計劃制定
根據梁體設計資料和試驗時梁體未完成預應力損失值等計算基數級荷載，依照加載系數K計算對應的各級加載噸位和相應的換算油壓讀數作為加載依據。加載計算要按規定方法計算并提出計算單，經驗算后方可用于指導試驗并予存檔。
2.2 加載過程
加載過程分為兩個循環，每個循環包括初始狀態、基數級、靜活載級等不同的加載階段。在每個加載階段，都需要保持一定的靜停時間，以便觀察梁體的反應。加載過程中，需要確保加載設備的同步性和同速性，避免因加載不當造成梁體損傷。
2.3 撓度測量
在梁體跨中及支座中心兩側分別安裝磁吸座百分表進行撓度測量。百分表磁性底座固定支架應牢固、穩定，且不受加載時靜載試驗臺座變形的影響。實測靜活載撓度值為靜活載撓度值減去基數級下實測撓度值?？缰薪孛娴氖煜の灰屏繙p去支座沉降影響量即為該級荷載下的實測撓度值。
2.4 觀察和記錄
在加載過程中，觀察組人員需要仔細檢查梁體下緣和梁底有無裂紋出現，如出現裂紋或初始裂紋延伸，用紅鉛筆標注，并注明荷載等級，量測裂紋寬度。同時，記錄下每次加載后的梁體反應，包括撓度變化和其他可能的物理變化。
3. 試驗后分析
3.1 數據分析
對試驗過程中收集的數據進行分析，包括撓度變化、荷載-撓度曲線等，以評估加固效果和梁體性能。比較試驗結果與預期結果的差異，分析可能的原因。
3.2 結果評估
根據試驗結果，評估加固后的鋼梁是否滿足設計要求和安全標準。如果試驗結果顯示梁體性能未達到預期，可能需要進一步的加固措施。
3.3 報告編寫
整理試驗數據和分析結果，編寫詳細的試驗報告。報告應包括試驗目的、方法、過程、結果和結論等內容，并提出相應的建議和改進措施。
注意事項
- 安全性：在整個試驗過程中，必須確保試驗人員的安全，遵守相關的安全規程。
- 精確性：所有的測量和計算都需要盡可能精確，以保證試驗結果的可靠性。
- 記錄完整性：所有的試驗過程和結果都需要詳細記錄，以便后續分析和審查。
通過上述步驟，可以有效地進行鋼梁加固后的加載試驗，確保加固效果符合設計要求，保障結構的安全性和可靠性。
鋼梁加固后加載試驗的安全措施
鋼梁加固效果評估的關鍵指標
鋼梁加載試驗數據分析方法
鋼梁加固后試驗報告編寫指南
一種SMA加固鋼梁中多次激活SMA的方法
本發明屬于建筑工程，具體涉及一種sma加固鋼梁中多次激活sma的方法。 1、形狀記憶合金(sma)是一種能夠記憶原始形狀的智能材料，使其在室溫下受力變形，去除外力后加熱，當溫度達到某一值時能恢復到變形前的形狀和體積，該特性被稱為形狀記憶效應。 利用該特性，將預張拉后的sma固定在被加固構件上，隨后使用加熱裝置激活sma產生恢復應力，即可對被加固構件施加預應力，從而提高構件承載力，抑制裂縫的開展。 因此，形狀記憶合金(sma)在結構加固領域具有廣泛的應用前景。 由被加固構件所需承載力和一定預張拉水平與激活溫度組合下sma產生的恢復應力，即可推算出加固構件所需的sma截面積。 同時sma的材性試驗表明，長期疲勞荷載將會影響sma的恢復應力。 經歷兩百萬次加載后，sma恢復應力降低了12～15%。 2、在公開號為cn114263126a的專利中，公開了一種sma絲材或筋材應變智能控制混凝土梁裂縫閾值的方法。 該方法通過判定sma絲材或筋材的應變值與閾值的關系，來判定是否激發sma絲材或筋材通電加熱裝置對sma絲材或筋材進行通電加熱，產生回復應力，使混凝土梁的裂縫寬度減小。 該專利方法僅對sma的首次激發進行了判斷，未涉及sma的多次激發。 技術實現思路 1、有鑒于此，本發明的目的在于提供一種sma加固鋼梁中多次激活sma的方法，利用了sma可多次激發產生恢復應力的特性，在結構整個生命周期內對結構進行實時監測評估，并及時修復，避免結構長期處于“亞健康”工作狀態。 2、為達到上述目的，本發明提供如下技術方案: 3、本發明一種sma加固鋼梁中多次激活sma的方法，包括以下步驟: 4、s1、將應變片安裝在被加固鋼梁跨中的底部，將加熱裝置安裝在sma上; 5、s2、對被加固鋼梁施加荷載; 6、s3、通過s2步驟對加固鋼梁的加載情況，測得加載后的鋼梁底部應變片的變化數值; 7、s4、根據s3得到的應變片變化數值變化情況，通過加熱裝置加熱對sma進行激活; 8、s5、重復執行步驟s2～s4。 9、進一步，步驟s3中，通過第n次增加附加載荷后鋼梁底部應變片的數值為εs，n，得到第n次激活時的激活溫度tn=f(εs，n，tn-1，ε0)，其中，tn-1是第n-1次激活時的激活溫度，ε0是sma預張拉應變。 10、進一步，tn與εs，n之間的關系由以下公式得到: 11、通過鋼梁底部應變片的數值為εs，n，得到sma所需額外恢復應力δσr，n，用于抵消附加荷載p導致的鋼梁應變εs，n 13、其中，esma、es分別為sma和鋼材的彈性模量，asma、as分別為sma和鋼梁的截面積，h為鋼梁梁高，d為鋼梁翼緣寬度，is為鋼梁截面慣性矩; 14、通過公式(1.1)得到的sma所需額外恢復應力δσr，n，計算得到第n次激活后sma應達到的恢復應力σr，n 15、σr，n=σr，n-1+δσr，n(1.2) 16、其中σr，n-1為第n-1次激活時sma的恢復應力，根據式(1.1)、(1.2)、tn=f(σr，n，tn-1，ε0)，得到tn=f(εs，n，tn-1，ε0)。 17、進一步，在第n次激活sma時的激活溫度tn下sma產生的恢復應力，不低于sma應達到的恢復應力σr，n。 18、進一步，步驟s2中，對被加固鋼梁施加疲勞荷載，測得經疲勞荷載后鋼梁底部應變片的數值εs，根據預先確定的閾值c1;判定并再次激活sma，當所測鋼梁跨中梁底應變|εs|≥c1時，啟動sma加熱裝置對sma進行再次激活，恢復因疲勞荷載導致的sma預應力的損失;當所測鋼梁跨中梁底應變|εs|c1時，則不啟動加熱裝置。 19、進一步，所述閾值c1為達到規定的sma恢復應力損失上限時所對應的應變片讀數，具體為: 21、其中，esma、es分別為sma和鋼材的彈性模量，asma、as分別為sma和鋼梁的截面積，h為鋼梁梁高，d為鋼梁翼緣寬度，is為鋼梁截面慣性矩，σr，0為首次激活時sma的恢復應力，ω為所允許的sma恢復應力損失率。 22、進一步，再次激活sma時的激活溫度與首次激活時的激活溫度相同。 23、進一步，步驟s1中所涉及被加固鋼梁中sma已被激活并存在恢復應力，被加固鋼梁已承受一定外部荷載。 24、進一步，步驟s1中所涉及的應變片和加熱裝置的連接是永久性的，所述應變片和加熱裝置與計算機控制終端相連，在結構整個生命周期內進行實時監測評估。 25、本發明的有益效果在于: 26、(1)智能化，本發明中的形狀記憶合金(sma)是一種智能材料，當預應力出現損失時，對其進行通電激勵，即可實現預應力的快速補充。 27、(2)適用性高，本發明在原加固的基礎上再次進行加固時不受空間的限制，僅利用原有加固裝置即可實現對結構的再次加固。
箱梁靜載試驗技術交底.doc
試驗條件(在下列情況下，須進行靜載彎曲試驗) 正常生產條件下，同類別、同跨度箱梁60件或連續三個月產量(三個月產量不足60件時)為一批，每批抽檢1件。 我們本次技術交底，進行靜載試驗條件的第六條"產品質量認證檢驗時，應對不同類別的簡支梁各抽檢一榀"。 挑選一榀試驗箱梁。 選擇的方法"按最不利原則一次抽取3件(一榀為首次試驗梁，2件為加倍試驗備用梁)。 選擇終張拉30d后的箱梁(因為不足30d時需要設計院計算給出試驗數據)。 綜合以上原則，-008#梁為靜載試驗梁。 試驗臺座及靜載試驗反力架 試驗臺座及反力架須滿足試驗梁跨度(、)、支承方式、加載狀態符合試驗加載計算圖式的要求，且有足夠的剛度和穩定性。 加載點間距4m，對稱分布。 (總之，試驗臺座及反力架須滿足試驗的需要，且保證穩定性，安全性。 加載用千斤頂 加載用千斤頂用張拉作業用的張拉千斤頂及油泵。 (需要10套千斤頂，每側5套。 ) 對加載用千斤頂進行校正，千斤頂須校正合格后方可使用。 (在不低于三級的試驗機上進行標定，千斤頂與油壓表配套標定時，采用壓力傳感器的標定方式， 3吻合)。 在跨中及支座板中心兩側測量撓度，安放百分表，安放百分表的支架安放牢固、穩定，且不受加載時試驗臺座變形及風的影響。 試驗梁加載分兩個循環，第一循環加載流程:初始狀態(3MPa)-→基數級(靜停3min)-→(靜停3min)-→靜活載級(靜停3min)-→(靜停20min)-→靜活載級(靜停1min)-→基數級(靜停1min)-→初始狀態(靜停10min)初始狀態(3MPa)-→基數級(靜停3min)-→(靜停3min)-→靜活載級(靜停3min)-→(靜停5min)-→(靜停5min)-→(靜停5min)-→(靜停5min)-→(靜停20min)-→(靜停1min)-→靜活載級(靜停1min)-→基數級(靜停1min)-→初始狀態基數級:基數級跨中承受的彎矩是指梁體質量與二期恒載質量對跨中彎矩之和。 加載系數K:加載試驗中梁體跨中承受的彎矩與設計彎矩之比。 初始狀態:試驗準備工作結束后梁體承受的荷載狀態。 加載試驗人員分工，加載人員主要分三組，加載組、撓度組、觀察組。 加載組即各個油泵司機，負責按照現場指揮員的號令對各個千斤頂進行加載。 加載組注意事項:加載組各千斤頂須同速、同步達到同一荷載值，加載速度不超過3KN/s(20S為加載1MPa)。 加載組人員工作要專心，聽清口令，嚴格按照指揮者口令操作，操作完成后，應及時回應答"到"，以便指揮者進入下一個操作步驟。 4加載時，用控制油閥控制油表讀數，嚴禁用電源控制油表讀數。 撓度組即記錄百分表讀數人員，負責按照現在指揮員的號令記錄各個加載級下的百分表讀數。 每級加載靜停時間達到要求后，指揮者發號口令記錄百分表的讀數，記錄完畢后應及時呼應答到，以便指揮者進入下一操作步驟。 每級加載后，觀察組人員均仔細檢查梁體下緣和梁底有無裂紋出現，如出現裂紋或初始裂紋延伸，用紅鉛筆標注，并注明荷載等級，量測裂紋寬度。 (實測靜活載撓度值為靜活載撓度值減去基數級下實測撓度值。 跨中截面的熟悉位移量減去支座沉降影響量即為該級荷載下的實測撓度值。
T梁靜載試驗作業指導書-20230120095139.docx
3.1T梁靜載試驗在終拉30d后進行，不足30d時應由設計方(中鐵咨詢)檢算確定。 3.2試驗時需擁有儀器設施序號150t，校驗系數不大于1.05，備用10.40級，最小分度值≤0.2MPa，備用1大量程百分表最小分度值≤0.01mm，備用4塊0.02mm200N，示值誤差±1%F.S3.3靜載試驗前準備1、試驗前依照加載部署情況，梁體設計資料和試驗時梁體未完成預應力損失值等計算基數級荷載，依照加載系數K計算對應的各級加載噸位和相應的換算油壓讀數作為加載依照。 加載計算要按規定方法計算并提出計算單，經驗算后方可用于指導試驗并予存檔。 2、兩端支座中心線的連線應與試驗臺座面標定好的臺座橫向分中中心線相重合，其誤差小于10mm。 且跨距須與待試梁吻合。 在支座上標劃出中心線，以便與梁中心線對正。 支座安裝后的實測跨度應吻合標準要求。 試驗前應實地測量梁體兩側跨距，確認兩側跨度誤差均在贊同范圍之內，方可進行試驗。 并檢查支座擺放地址可否正確。 每片T型簡支梁應在一端設固定支座，另一端設縱向活動支座(橫向固定)。 3、試驗梁移入臺座對中后，在梁頂面上標出梁體腹板、跨中及支座中心線，由跨中沿腹板中心線標出跨中、4m、8m共5個點作為梁體的加載中心點，在腹板兩外側跨中、4m、8m點處粘貼A4紙做好標志，并做好編號。 在每一加載點鋪設砂墊層(找平)及鋼墊板，鋼墊板用水平尺找平后移入千斤頂。 千斤頂中心與梁體加載中心縱橫向地址誤差均應不大于10mm。 4、加載前用10倍放大鏡在梁體跨中兩側1/2跨中范圍內的下緣和梁底面進行外觀檢查，對初始裂紋(表面縮短裂紋和表面傷害裂紋)及局部弊端用藍色鉛筆詳細描出。 5、在梁體跨中及支座中心兩側分別安裝磁吸座百分表進行撓度測量。 百分表磁性底座固定支架采用型鋼制作，固定支架應牢固、牢固，且不受加載時靜載試驗臺座變形的影響。 6、為防范梁體偏載，靜載反力架縱橫軸線與試驗梁縱橫軸線誤差不得大于1cm。 靜載試驗梁兩端各設2根斜桿進行輔助支撐，加載前清除支撐。 7、千斤頂試驗前保持5~10mm的外露量。 4.1準備備工作注意事項1、檢查對中:a、支座中心與墊梁中心，墊梁中心與臺座中心重合;b、支座中心與鋼箱梁端墊梁，墊梁與箱梁頂分配梁中心重合;c、鋼箱梁中心與T梁中心重合;d、千斤頂中心與T梁中心線重合。 2、支座螺栓可否擰到位，可否與墊梁固定。 3、千斤頂可否抄墊水平，可否與反力架密貼。 4、加載計算單荷載可否考慮全面，與實質情況可否吻合。 5、千斤頂、油泵、油表性能可否正常。 6、百分表、放大鏡等工具，設設施可否齊備性能是夠滿足正常使用。 7、百分表支架可否固定，磁力座可否圓滿。 8、靜載試驗臺座預壓后沉降可否有變化，可否達到平均沉降標準。 9、油泵操作人員可否能熟練操作，可否正確理解同步率。 10、各樣表格、數據可否準備到位。 11、靜載試驗結構整體可否進行檢查查收并記錄。 12、初始裂紋可否找全并標志。 13、支座型號可否進行確認。 14、各樣標牌、分工牌可否到位。 1、百分表可否依照要求預壓3~5mm。 2、支座臨時標示可否清除。 3、兩側臨時支撐可否清除。 4、確認油泵、頂、表性能。 5、警戒線等安全設施可否到位。 6、各表數據可否與計算一致。 7、各樣工具(備用)、人員可否全部就位。 1、各人員可否依照指令做出相應動作及操作。 2、加載同步率，1Mpa一響應，卸載時候同樣要求1Mpa一響應。 3、安全防范人員注意擬定特地防范措施，并擬定專人值班。 5、千斤頂觀察。 6、沒關人員退出警戒線待命。 7、1.0級今后各級注意觀察裂紋出現情況。 五、T梁靜載試驗過程 5.1靜載試驗人員各就各位，進行T梁靜載試驗:1、試驗梁的加載分兩個循環進行。 以加載系數K表示加載等級，加載系數K是加載試驗中梁體跨中承受的彎矩與設計彎矩之比。 試驗準備工作結束后梁體承受的荷載狀態為初始狀態;基數級下梁體跨中承受的彎矩指梁體質量與二期恒載質量對跨中彎矩之和。
鋼梁加固:實用技巧與注意事項
鋼梁加固:實用技巧與注意事項 鋼梁加固是一種提高建筑結構強度和穩定性的有效方法。 在進行鋼梁加固時，需要掌握一些實用技巧和注意事項，以確保加固效果和施工安全。 介紹一下鋼梁加固的實用技巧和注意事項，幫助您更好地完成加固工程。 一、實用技巧 1.合理選擇加固方法 根據鋼梁的損傷情況和結構要求，選擇合適的加固方法至關重要。 常用的鋼梁加固方法包括:加大截面加固、黏貼鋼板加固、碳纖維加固等。 在選擇加固方法時，應考慮施工條件、材料性能、設計要求等因素，以確保加固效果和結構安全。 2.優化加固設計 加固設計是鋼梁加固的關鍵環節。 在加固設計時，應根據結構形式、損傷情況、材料性能等因素，制定合理的加固方案。 同時，應考慮施工可操作性，優化加固細節，以確保加固質量和施工安全。 3.注重加固施工 加固施工是鋼梁加固的核心環節。 在施工過程中，應嚴格遵守施工規范和操作規程，確保施工質量。 同時，應加強施工現場管理，防止出現安全事故。 在施工過程中，應根據實際情況調整施工方案，確保加固質量和施工安全。 1.施工前準備 在施工前，應做好充分準備工作，包括技術交底、材料檢驗、設備調試等。 同時，應對施工現場進行安全檢查，確保施工環境安全可靠。 2.加強安全防護 在施工過程中，應加強安全防護措施，防止出現人員傷亡和財產損失。 應定期對施工現場進行安全檢查和維護，確保施工設備處于良好狀態。 同時，應加強施工現場的消防安全管理，防止發生火災事故。
預應力碳纖維布張拉技術研究0碳纖維布的加固工藝為了克服直接應用碳布一方面加固的弊端，無法提高梁體彎曲的剛性，人們開始關注碳布加固的研究，并充分考慮了其高度張力的特點。 但受制于碳纖維布各向異性的力學特點，必須研制專門的碳纖維布張拉設備，設備安裝和施工操作不方便，這就限制了直接張拉碳纖維布在實際加固工程中的推廣應力。 另一方面，脆性破壞特性使得直接張拉碳纖維布加固梁體的延性大幅降低，增加了橋梁在過載情況下突然斷裂的風險。 歐陽麗芳等針對25m箱梁和預應力混凝土工字梁，利用有限元方法分析了反拱法預應力碳纖維薄板的加固效果;趙啟林等介紹了碳纖維加固鋼結構的反拱預應力技術。 使待加固梁體產生反拱有多種方法，如利用體外預應力鋼筋作用于梁體原來的受拉區，產生一定的反拱。 此時再粘貼碳纖維布，待膠粘劑固化后，卸去體外預應力釋放反拱，從而使得碳纖維布獲得一定的預應力。 本文就以該方法進行普通鋼筋混凝土梁的室內加固試驗。 試驗結果表明，該方法可有效提高加固梁的剛度，抑制裂縫的發展，極大地改善了梁體的使用性能。 1鋼筋混凝土梁的張拉為進行對比分析，試驗采用3根矩形截面試驗梁，具體情況如表1所示。 試驗梁按照統一標準制作，設計混凝土抗壓強度標準值為35MPa(即C35混凝土)。 試件采用同一尺寸，截面尺寸為b×h=230mm×350mm，梁全長3200mm，凈跨徑L=3000mm，剪彎段長1000mm，純彎段長1000mm。 縱向主拉鋼筋采用3φ25的HRB335鋼筋，縱向鋼筋配筋率p=2.1%。 架立筋為2φ10的HRB335鋼筋，箍筋按規范構造要求在沿試件長度方向上配置22φ8的HRB335鋼筋，具體參數如圖1所示。 此后，碳纖維布將和原鋼筋混凝土梁共同進入工作狀態。 試驗中加固所用的碳纖維布規格如表2所示。 2靜載試驗的結果試驗梁為簡支梁，加載采用三分點對稱加載，依據《混凝土結構試驗方法標準》進行靜力加載試驗，詳細分析預應力碳纖維布加固普通鋼筋混凝土梁的力學性能和極限承載能力。 靜載試驗的加載裝置如圖3b所示。 試驗過程中測量了荷載作用下的梁體撓度和裂縫(測點布置如圖3a)，藉此評價加固效果。 3試驗結果與分析3.1cfrp剝離破壞JD-1試驗梁在試驗過程中，表現出了較為明顯的適筋梁破壞特征。 即荷載較小時，撓度隨著荷載F的不斷增大而增大，基本成比例;當荷載F≈40kN時，試件純彎段下緣混凝土出現第一批豎向裂縫;當F≈240kN時，裂縫急劇開展，撓度急劇增大，裂縫幾乎貫穿整個梁高;當F≈300kN時，試驗梁跨中上緣混凝土被壓碎，不能繼續承擔荷載而破壞，見圖4a。 JD-2試驗梁在荷載F達到120kN之前，加固構件的撓度與JD-1試驗梁的增長比例接近;當荷載超過120kN后，加固構件撓度和裂縫增長較JD-2試驗梁緩慢;荷載F超過240kN后，裂縫急劇開展，撓度急劇增大。 在外荷載F達到290kN時，CFRP布邊緣出現輕微翹起，持荷過程中繼續緩慢發展，最終CFRP剝離破壞，如圖4b所示。 JD-3試驗梁在外荷載F達到390kN之前，跨中應變和撓度隨著外荷載F的不斷增大而線性增大，裂縫發展緩慢，CFRP與梁體之間無破壞現象，粘貼良好。 外荷載F達到390kN以后，應變和撓度增長趨勢加快。 荷載F加至450kN時突然一聲巨響，整幅CFRP在接近1/3處斷裂，如圖4c所示。 3.2外荷載p的影響圖5給出了試驗梁JD-3所粘貼碳纖維布的應力隨試驗過程的變化情況。 在本文的加固試驗中，碳纖維布所獲得的預應力為125MPa。 在本文的加載初期，碳纖維布的拉應變隨著外荷載F的增大而線性增加。 當外荷載F達到390kN以后，碳纖維布的應變增速明顯加快，直至拉斷。 圖6是3根試驗梁的跨中撓度隨外荷載P的變化情況。 當荷載F小于120kN時，撓度隨著F的增大而線性增加。 當荷載F大于120kN后，3根試驗梁跨中撓度的增加速度開始有所區別，未加固的JD-1試驗梁的撓度增長最快，預裂后直接粘貼碳纖維布加固后的JD-2試驗梁的撓度增長較JD-1緩慢，而利用預應力碳纖維布加固后的JD-3試驗梁的撓度增加最慢。 當荷載F超過220kN以后，JD-1試驗梁的裂縫急劇開展，幾乎貫穿整個梁高，該梁徹底喪失承載能力。 在荷載F大于220kN后，JD-2試驗梁裂縫急劇開展;當外荷載達到290kN時，裂縫最大寬度為1.20mm，此時碳纖維布剝離，試驗梁喪失承載能力。 在整個加載過程中，預應力碳纖維布對加固試驗梁JD-3的裂縫開展起到了很好的抑制作用，大幅提高了梁體的開裂荷載。 當荷載F位于120kN到400kN之間時，裂縫發展的十分緩慢。
梁彎曲試驗方法.pptx
1.1本方法適用于測定梁受彎時的彈性模量和強度。 1.2梁的受彎試驗應采用對稱的四點受力和勻速加荷的方法，用以觀測荷載和撓度之間的關系，獲得所需的各種數據和信息。 1.3測定梁的純彎曲彈性模量，應采用在規定的標距內測定在純彎矩作用下的撓度的方法，據此測定的最大撓度值來計算純彎曲彈性模量;測定梁的表觀彈性模量應采用全跨度內最大的撓度來計算。 3、試驗設備3.1試驗所用的試驗機應符合下列要求:1有足夠的凈空能容納試件及有關裝置，且梁的撓曲變形不應受到限制。 2測力系統應事先校正，應符合本標準第 2.3.1-1條的要求，荷載讀數盤的最小分格不大于200N03當試驗機的支承臂的長度小于梁試件的長度時，應在試驗機的支承臂上安設鋼梁(工字型或槽型)。 對跨度特別大的梁也可在反力架上進行試驗。 3.2梁試件在支座處的支承裝置應符合下列條件:1梁試件的下表面應采用鋼墊板傳遞支座反力。 鋼墊板的寬度不得小于梁的寬度，其長度和厚度應根據木材橫紋承壓強度和鋼材抗彎強度來確定。 2梁兩端的支座反力均應采用滾軸支承，此滾動軸應設置在支承鋼墊板的下面并垂直于梁的長度方向，應保證梁端的自由轉動或移動，而兩端滾軸之間的距離即梁的跨度應保持不變。 3當梁的截面高度和寬度的比值等于或大于3時，在反力支座與荷載點之間應安裝側向支撐，并不應少于一處。 此側向支撐應保證試驗的梁僅產生上下移動而不產生側向移動和摩擦作用 3.3梁試件的加載裝置應符合下列條件:1梁試件上的荷載應通過安設在梁上表面的鋼墊板來傳遞。 加荷鋼墊板的寬度應等于或大于梁的寬度，鋼墊板的長度和厚度應按木材橫紋承壓和鋼板抗彎條件的計算來確定;若試驗僅測量梁在純彎矩作用區段的撓度，鋼墊板的長度尚不得大于截面高度的0.5倍。 2在加荷鋼墊板的上表面，應與加荷弧形鋼墊塊的弧面接觸。 弧形鋼墊塊的上表平面的刻糟應與荷載分配梁的刀口對正。 弧形鋼墊塊的弧面曲率半徑為梁高的2}-4倍，弧面的弦長至少等于梁的高度。 3在弧形鋼墊塊之上應設荷載分配梁。 荷載分配梁可采用工字鋼或槽鋼制作，其剛度應按施加的最大荷載進行設討。 分配梁的兩端應分別帶有刀口，刀口與梁上的弧形墊塊上的刻槽應抵觸良好。 刀口和刻槽均應垂直于梁的跨度方向。 4在荷載分配梁的中央應設置球座，與試驗機上的上壓頭應對正。 宜將分配梁連系在試驗機的上壓頭上。 3.4測量撓度的裝置應符合下列條件:1測量梁在荷載作用下產生的撓度時，可采用U形撓度測量裝置，此U形裝置應滿足自重輕而又具有足夠的剛度的要求，可采用輕金屬(例如鋁)制作。 在U形裝置的兩端應釘在梁的中性軸上，在此裝置的中央安設百分表用來測量梁中央中性軸的撓度。 2當梁的跨度很大時，亦可采用撓度計直接測量梁兩端及跨度中央的位移值而求得梁的撓度。 4、試驗步驟4.1梁試件宜采用對稱三分點加載裝置，兩個加載點之間的距離宜等于梁截面高度的6倍。 當測定梁純彎區撓度時，加載鋼墊板之間的凈距不應小于梁截面高度的5倍，且不應小于400mm。 4.2梁的彎曲彈性模量應按下列試驗程序進行測定:1加載裝置、支承裝置和撓度測量裝置應安裝牢固，在梁的跨度方向應保證對稱受力，并應防止梁出平面的扭曲。 2安裝在梁上表面以上的各種裝置的重量應計入加載數值內，并應在這些裝置未放在梁上時進行試驗機讀數盤調零。 3應預先估計荷載F1值和F0值，荷載從F0增加到F1時記錄相應的撓度值，再卸載到F0，反復進行5次而撓度無明顯差異時，取相近三次撓度差的平均值作為梁的撓度測定值Δω，相應的荷載增量可按下式計算:ΔF=F1-F0式中:ΔF--荷載增量(N);F1--取小于比例極限的力(N);F0--取大于將試件和裝置壓密實的力(N)。 4.3梁的彎曲彈性模量試驗應采用無沖擊影響的加載方式。 當采用連續加載時，試驗機壓頭的運行速度不得超過按下式計算的允許值: 式中:υ--試驗機壓頭的運行速度(mm/s); 4.4梁的抗彎強度試驗應采用無沖擊影響的加載方式，其加載速度應使荷載從零開始約經5min~10min即達到最大荷載。 4.5當需測定梁的比例極限及繪制荷載-撓度的關系曲線時(，試驗機壓頭的運行速度應按第4.3條采用;從加載開始，試驗機壓頭所運行的最小行程應按下式計算:S=45×10-3h式中:S--試驗機所運行的最小行程(mm)。 4.6當接近比例極限時、開始出現局部破壞時及最終破壞時，應記錄相應的荷載及撓度值。
鋼梁預應力碳纖維板加固施工試驗步驟
高端加固材料制造專家14年加固材料行業前沿品牌 鋼梁預應力碳纖維板加固施工試驗步驟 ①錨具選擇 FRP板材具有抗拉強度高、抗剪強度低的特點，普通夾片式錨具難以對其進行有效錨固，本次試驗采用時在夾片內亦涂抹結構膠，利用夾片式錨具的機械摩擦與結構膠的粘結相結合的方法進行錨固。 FRP板兩端的錨具通過兩根調節螺栓連接到錨板上，錨板與梁下翼緣采用抗剪螺栓連接。 FRP板拉力全部由抗剪螺栓的剪力承擔，經計算優化，抗剪螺栓直徑選用咖18，每端六個，相應的鉆孔直徑為20mm。 錨板上預留螺栓孔，在梁下翼緣相應位置也鉆孔。 鉆孔前精確定位、畫線，以保證翼緣孔沿腹板中線對稱和沿梁跨中對稱。 打磨鋼梁下翼緣的粘貼部位，使之露出金屬光澤。 用紗布蘸丙酮將碳纖維板條和梁粘貼部位擦拭干凈，在設計位置粘貼應變片后用膠帶保護好。 采用抗剪螺栓將錨板固定于鋼梁下翼緣，FRP板一端(固定端，圖3-9)的錨具通過兩根連接螺栓錨固到錨板上，另一端(張拉端，圖3-10)的錨具通過連接螺栓穿過錨板，錨固到反力支架上。 調整螺母位置，使錨板及反力架受力均勻。 根據試驗設計施加預應力對構件進行加固，本次取控制應力σcon=650MPa。 施加預應力時分四級逐漸施加至σcon預應力施加示意見圖3-11。 將張拉端連接螺栓的螺帽緊固在錨板上，拆除千斤頂和反力架。 (本文來源于網絡，悍馬加固整理報道，如有侵權，請聯系刪除。另，轉載請注明出處，否則后果自負。)。
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